ჩვენ ვაგრძელებთ საუბარს პირდაპირი გამაძლიერებელი ტრანზისტორი მიმღების შესახებ, რომელიც დაიწყო მეშვიდე სახელოსნოში. ამის შემდეგ დეტექტორის მიმღების მიერთებით ერთსაფეხურიან დაბალი სიხშირის გამაძლიერებელთან, თქვენ აქცევთ მათ 0-V-1 მიმღებად. შემდეგ ავაწყე ერთტრანზისტორი რეფლექსური მიმღები და წინა სახელოსნოზე დავამატე ორსაფეხურიანი დაბალი სიხშირის გამაძლიერებელი - შედეგი იყო 1-V-3 მიმღები. ახლა სცადეთ მასში დაამატოთ მაღალი სიხშირის (HF) მოდულირებული წინასწარი გამაძლიერებელი ეტაპი, რათა ის გახადოთ 2-V-3 მიმღები. მგრძნობელობა ამ შემთხვევაში საკმარისი იქნება მაგნიტურ ანტენაზე არა მხოლოდ ადგილობრივი, არამედ შორეული მაუწყებლობის სადგურების მისაღებად.
რა არის საჭირო ასეთი ერთსაფეხურიანი RF გამაძლიერებლისთვის? ძირითადად - ნებისმიერი P401...P403, P416, P422, GT308 სერიის დაბალი სიმძლავრის მაღალი სიხშირის ტრანზისტორი, რამდენადაც ის კარგ მუშა მდგომარეობაშია, რამდენიმე კონდენსატორი, რეზისტორი და ფერიტის რგოლი 600NN ხარისხით. გარე დიამეტრი 8 ... 10 მმ. ტრანზისტორის h21E კოეფიციენტი შეიძლება იყოს 50...100 დიაპაზონში. თქვენ არ უნდა გამოიყენოთ ტრანზისტორი დიდი სტატიკური დენის გადაცემის კოეფიციენტით - გამოცდილი გამაძლიერებელი მიდრეკილია თვითაგზნებისკენ.
გამაძლიერებლის მიკროსქემის დიაგრამა ნაჩვენებია ნახ. 56. თავად გამაძლიერებელი წარმოიქმნება მხოლოდ ტრანზისტორით ვ1 და რეზისტორები რ1, რ2. რეზისტორი რ2 მოქმედებს როგორც დატვირთვა, და ბაზის რეზისტორი რ1 განსაზღვრავს ტრანზისტორის ოპერაციულ რეჟიმს. ტრანზისტორის კოლექტორის დატვირთვა შეიძლება იყოს მაღალი სიხშირის ჩოკი - იგივეა რაც რეფლექსურ მიმღებში.
მორგებული კონტური ლ1 C1 და საკომუნიკაციო კოჭა ლ2 იხილეთ შეყვანის წრე, კონდენსატორი C2- გაყოფა. ეს ნაწილი არის მიმღების შეყვანის ნაწილის ზუსტი გამეორება, რომელიც თქვენ უკვე შეამოწმეთ. კონდენსატორი დაუყოვნებლივ, რეზისტორი რ, დიოდი ვ2, ტელეფონები B1 სბლოკირების კონდენსატორი Sbl ქმნის დეტექტორის წრეს, რომელიც აუცილებელია გამაძლიერებლის შესამოწმებლად.
როგორ მუშაობს ასეთი გამაძლიერებელი? ფუნდამენტურად იგივეა, რაც ერთსაფეხურიანი დაბალი სიხშირის გამაძლიერებელი. ის მხოლოდ აძლიერებს არა აუდიო სიხშირის რხევებს, როგორიც ეს გამაძლიერებელია, არამედ მოდულირებულ მაღალი სიხშირის რხევებს, რომლებიც მას შეერთების კოჭიდან მოდიან. ლ2. მაღალი სიხშირის სიგნალი, გაძლიერებული ტრანზისტორით, მიეკუთვნება დატვირთვის რეზისტორს რ2 (ან სხვა კოლექტორის დატვირთვა) და შეიძლება მიეწოდოს მეორე საფეხურის შეყვანას დამატებითი გამაძლიერებლისთვის ან დეტექტორში მისი დაბალსიხშირის სიგნალად გადაქცევისთვის.
დაამონტაჟეთ გამაძლიერებლის ნაწილები დროებით (მუყაოს) დაფაზე, როგორც ეს ნაჩვენებია ნახ. 56. გადაადგილეთ აქ და შეაერთეთ მიმღების შეყვანის წრედის (L1C1) და საკომუნიკაციო კოჭის (L2) ნაწილები გამაძლიერებელთან. არ დაგავიწყდეთ საიზოლაციო კონდენსატორის ჩართვა შეერთების კოჭის წრეში C2.შეაერთეთ ბატარეის ძაბვა 9 ვდა ბაზის რეზისტორის არჩევა რ1, დააყენეთ ტრანზისტორის კოლექტორის დენი 0,8...1,2 mA ფარგლებში. არ დაგავიწყდეთ: საბაზისო რეზისტორის წინააღმდეგობა უფრო დიდი უნდა იყოს, რაც უფრო დიდია ტრანზისტორის სტატიკური დენის გადაცემის კოეფიციენტი (დიაგრამაში მითითებული ამ რეზისტორის მნიშვნელობა შეესაბამება კოეფიციენტს თ21E ტრანზისტორი დაახლოებით 50).
ახლა დაამონტაჟეთ დეტექტორის წრე ცალკე პატარა მუყაოზე, სერიულად დააკავშირეთ ტელეფონები B1 ბლოკირების კონდენსატორით Sbl 2200..3300 pF სიმძლავრით, წერტილის დიოდი. ვ2 ნებისმიერი სერიის და გამყოფი nyu კონდენსატორი დაუყოვნებლივ სიმძლავრით 3300...6800 pF, რეზისტორის წინააღმდეგობა რ შესაძლოა 4.7...6.8 kOhm. შეაერთეთ ეს წრე ტრანზისტორის კოლექტორსა და ემიტერს შორის, ანუ გამაძლიერებლის გამოსავალთან და შეაერთეთ გარე ან შიდა ანტენა და, რა თქმა უნდა, დამიწება შეყვანის წრედ L1C1. ადგილობრივი რადიოსადგურის ტალღაზე შეყვანის მიკროსქემის დარეგულირებისას, მისი მაღალი სიხშირის სიგნალი გაძლიერდება ტრანზისტორით VI, აღმოჩენილი დიოდით ვ2 და გადაკეთებულია ტელეფონებით 1-შიხმაში. რეზისტორი რ ამ წრეში აუცილებელია დეტექტორის ნორმალური მუშაობისთვის. ამის გარეშე ტელეფონები უფრო ჩუმად და დამახინჯებულად ჟღერს.
RF გამაძლიერებლის შემდეგი ექსპერიმენტისთვის საჭიროა მაღალი სიხშირის დაწევის ტრანსფორმატორი (სურ. 57). შემოახვიეთ იგი 600NN კლასის ფერიტის რგოლზე (იგივე, რაც მიმღების რეფლექსური ეტაპის მაღალი სიხშირის ჩოკის ბირთვი). მისი პირველადი გრაგნილი ლ3 უნდა შეიცავდეს 180..200 მავთულხლართს PEV ან PEL 0.1...0.12, ხოლო მეორადი L. 4 იგივე მავთულის 60...80 ბრუნი.
შეაერთეთ მაღალი სიხშირის ტრანსფორმატორის გრაგნილი L3 ტრანზისტორის კოლექტორის წრეზე დატვირთვის რეზისტორის ნაცვლად და მის გრაგნილს. ლ4 დააკავშირეთ იგივე დეტექტორის წრე, როგორც წინა ექსპერიმენტში, მაგრამ შეერთების კონდენსატორისა და რეზისტორის გარეშე, რომლებიც ახლა არ არის საჭირო. როგორ ჟღერს ახლა? ტელეფონები? უფრო ხმამაღლა. ეს აიხსნება გამაძლიერებლის გამომავალი წინაღობისა და დეტექტორის სამიზნის შემავალი წინაღობის უკეთ შეთავსებით, ვიდრე პირველ ექსპერიმენტში.
ახლა კი, ნახ. 58, შეაერთეთ ეს ერთსაფეხურიანი გამაძლიერებელი 1-V-3 რეფლექსური მიმღების ტრანზისტორის შესასვლელთან. RF მიმღების გამაძლიერებელი გახდა ორსაფეხურიანი. კასკადებს შორის დამაკავშირებელი ელემენტი იყო კოჭა ლ4 მაღალი სიხშირის ტრანსფორმატორი, რომელიც შედის ტრანზისტორი V-ის საბაზო წრეში 2 (მიმღებში 1-V-Z გამოყენებული იყო ტრანზისტორი W1) საკომუნიკაციო კოჭის ნაცვლად (იყო ლ2) ყოფილი შეყვანის კონფიგურირებადი სქემით. ახლა გარე ანტენა და დამიწება არ არის საჭირო - მიღება ხორციელდება მაგნიტური ანტენის W1 გამოყენებით. რომლის როლი: ასრულებს ფერიტის ღეროს მასზე განთავსებული ხვეულით ლ1 შეყვანის კონფიგურირებადი წრე ლ1 C1.
ასე რომ, ორსაფეხურიან დაბალი სიხშირის გამაძლიერებელთან ერთად, ივარჯიშეს ოთხი ტრანზისტორი პირდაპირი გამაძლიერებელი მიმღები 2-U-W. მიმღები შეიძლება იყოს თვითაღელვებელი. ეს იმიტომ ხდება, რომ, პირველ რიგში, ის რეფლექსურია და რეფლექსური მიმღებები ზოგადად მიდრეკილნი არიან თვითაგზნებისკენ და მეორეც, დირიჟორები, რომლებიც აკავშირებენ ექსპერიმენტულ გამაძლიერებელ კასკადს რეფლექსურ კასკადთან, გრძელია. თუ ახალი ეტაპი, მაგნიტურ ანტენასთან ერთად, კომპაქტურად დამონტაჟდება იმავე მიმღების დაფაზე, რაც სქემებს რაც შეიძლება მოკლედ აქცევს, ნაკლები იქნება თვითაგზნების მიზეზი. ამას ასევე ხელს უწყობს გამყოფი ფილტრის უჯრედი. რ2 C3 RF გამაძლიერებლის პირველი ტრანზისტორის უარყოფითი სიმძლავრის წრეში, რომელიც გამორიცხავს ეტაპებს შორის კავშირს საერთო ლითიუმის წყაროს მეშვეობით და ამით ხელს უშლის მიმღების მაღალი სიხშირის ბილიკის თვითაგზნებას.
მაგრამ RF გამაძლიერებლის მეორე ეტაპი შეიძლება იყოს იგივე რაც პირველი, ანუ არა რეფლექსური და მათ შორის კავშირი არ იყოს ტრანსფორმატორი.შესაძლო გამაძლიერებლის ვერსიის დიაგრამა ნაჩვენებია ნახ. 59. აქ არის ტრანზისტორის დატვირთვა ვ1 პირველი ეტაპი, როგორც ამ სახელოსნოს პირველ ექსპერიმენტში (იხ. სურ. 56), არის რეზისტორი R2; მაღალი სიხშირის სიგნალის ძაბვა, რომელიც იქმნება მასში კონდენსატორის მეშვეობით NWმიეწოდება ტრანზისტორის ბაზას ვ2 მეორე კასკადი, ზუსტად იგივე, რაც პირველი. სიგნალი, რომელიც დამატებით გაძლიერებულია მეორე ეტაპის ტრანზისტორით, ამოღებულია მისი დატვირთვის რეზისტორიდან. რ4 (იგივე; ისევე როგორც რ 2) და C კონდენსატორის მეშვეობით 4 (როგორიცაა NW)მიდის დეტექტორზე V დიოდზე 3, მისი მიერ გამოვლენილია და დაბალი სიხშირის რხევები იქმნება მისი დატვირთვის რეზისტორზე რ5, მიეწოდება ბასის გამაძლიერებლის შეყვანას.
ამ ვერსიაში მეორე კასკადი და დეტექტორი წინა ვერსიის გაშლილ რეფლექსურ კასკადს ჰგავს. მაგრამ ტრანზისტორი მხოლოდ აძლიერებს მაღალი სიხშირის რხევებს. და თუ დააკავშირებთ ორსაფეხურიან დაბალი სიხშირის გამაძლიერებელს, მიიღებთ პირდაპირ გამაძლიერებელ მიმღებს. 2- ვ-2. დაბალი სიხშირის სიგნალის გაძლიერება გარკვეულწილად შემცირდება, ტელეფონები ან დინამიკის თავი ასეთი მიმღების გამომავალზე ცოტა ჩუმად ჟღერს, მაგრამ მისი მაღალი სიხშირის ბილიკის თვითაგზნების საფრთხე შემცირდება. ეს დანაკარგი შეიძლება ნაწილობრივ ანაზღაურდეს დეტექტორის გამომავალზე დაბალი სიხშირის სიგნალის ძაბვის გაზრდით დეტექტორის კასკადში მეორე დიოდის ჩართვის გზით (გამოსახულია წყვეტილი ხაზებით ნახ. 59-ზე. ვ4), როგორც მეშვიდე სახელოსნოში ჩატარებულ ერთ-ერთ ექსპერიმენტში გააკეთეთ (იხ. სურ. 50), ან გამოიყენეთ ტრანზისტორი დეტექტორის კასკადში.
შეეცადეთ ექსპერიმენტი ჩაატაროთ დაბალი სიხშირის გამაძლიერებლის ვარიანტებით, შეადაროთ მათი მუშაობის ხარისხი და გამოიტანოთ შესაბამისი დასკვნები მომავლისთვის.
კიდევ ერთი რჩევა. მიმღების ამა თუ იმ ვერსიაზე ექსპერიმენტებისას, დახაზეთ და დაიმახსოვრეთ მისი სრული მიკროსქემის დიაგრამა. Რისთვის? რადიომოყვარულმა, თუნდაც დამწყებმა, უნდა დახატოს ასეთი მოწყობილობების დიაგრამები მეხსიერებიდან. მიკროსქემის დიაგრამა ასევე დაგეხმარებათ უკეთ გაიგოთ მიმღების მოქმედება მთლიანად და მისი ნაწილები და გააადვილოთ მასში არსებული ხარვეზების პოვნა.
ლიტერატურა: ბორისოვი V.G. სემინარი დამწყები რადიომოყვარულისთვის. მე-2 გამოცემა, შესწორებული. და დამატებითი - M.: DOSAAF, 1984. 144 გვ., ილ. 55 ათასი.
გამოყენების ძირითადი არეალი არის ვაკუუმური დამუშავების აღჭურვილობის ნაწილი, რათა უზრუნველყოს სტაბილური და კონტროლირებადი პროცესები ფუნქციური საფარების გამოყენების, პლაზმური გაწმენდისა და გრავირებისთვის ვაკუუმური დეპონირების სისტემებში.
HF გენერატორი „IVE-171RFS“
RF (RF) გენერატორი "IVE-171RFS" არის ერთარხიანი - მას აქვს გამომავალი მაღალი სიხშირის ძაბვა 13,56 MHz სიხშირით და შექმნილია მის აქტიურ დატვირთვაზე 50 Ohms წინააღმდეგობის ან "capacitive მაღალი" მიწოდებისთვის. - წინაღობის დატვირთვა" ავტომატურ შესატყვის მოწყობილობასთან "ASU- 171S" მუშაობისას. RF გენერატორს აქვს გალვანურად ოპტოიზოლირებული გარე კონტროლის ინტერფეისი "RS-485", რომელიც ორიენტირებულია ექსპლუატაციაზე, როგორც ავტომატური აღჭურვილობის ნაწილი.
ძირითადი ტექნიკური მონაცემები
გამომავალი აქტიური RF (RF) სიმძლავრე, რეგულირებადი*, W.....30-დან 600-მდე
გამომავალი ამპლიტუდა RF (RF) ძაბვა, რეგულირებადი*, V.....10-დან 250-მდე
გამომავალი RF (RF) სიმძლავრის არასტაბილურობა, %, არა უმეტეს.....3
გამომავალი RF (RF) ძაბვის არასტაბილურობა, %, არა უმეტეს.....2
გამომავალი ძაბვის სიხშირე, MHz.....13,56
RF დაცვის მაქსიმალური ამპლიტუდის ძაბვა, V.....280
RF რკალის დაცვის მაქსიმალური პიკური დენი, A.....6
გამომავალი რეაქტიული ამპლიტუდის RF სიმძლავრის ლიმიტი, VA.....1680
ეფექტურობა (RDC/RAS // RHF/RDC // RHF/RAS), არანაკლებ.....0,85//0,55//0,467
ელექტრომოხმარება, W.....1300
მიწოდების ძაბვა.....220V -15% +10%, 48~62 Hz
წონა კგ.....15
საერთო ზომები, მმ.....224 x 133 x 417
* რეზისტენტულ ეკვივალენტურ დატვირთვაზე 50 Ohms წინააღმდეგობით კაბელის საშუალებით IVE4.171.030
HF გენერატორი "IVE-171RFS" არის მეორადი კვების წყარო უტრანსფორმატორო ქსელის შეყვანით, რომელიც მუშაობს კონვერტაციის სიხშირეებზე 45¸55 kHz და 13.56 MHz. ბლოკი დაფუძნებულია ტრანზისტორი გადამყვანი მოდულების ორ ასამბლეაზე, რომლებიც იკვებება: პირველი ქსელის ძაბვის ალტერნატიული ძაბვის საშუალებით ერთფაზიანი ხმაურის ჩახშობის ქსელის ფილტრიდან, მეორე მუდმივი რეგულირებადი სიმძლავრის ბლოკშიდა ძაბვის პირველი მოდულიდან მიღებული. ორივე კონტროლდება საკონტროლო და სიგნალის ინტერფეისის მოდულის მეშვეობით. ამრიგად, ქსელის მიწოდების ძაბვის მაღალი სიხშირის გამომავალ ძაბვაში გადაქცევა ხორციელდება თანმიმდევრულად ორ ეტაპად ორი მოდულის გამოყენებით: პირველი გადამყვანის მოდული და მეორე მაღალი სიხშირის დენის გამაძლიერებელი მოდული. პირველი დაბალი ძაბვის გადამყვანის მოდულის გამომავალი კონტროლირებადი DC ძაბვის 0V÷+60V, სიმძლავრე 1.2 კვტ, იკვებება მაღალი სიხშირის დენის გამაძლიერებლის მოდული. მისი გამომავალი RF ძაბვა 0V÷280V ამპლიტუდით და 1680VA-მდე რეაქტიული სიმძლავრით მიეწოდება RF გენერატორის გამომავალ კონექტორს. მიწოდების ქსელიდან თითქმის სინუსოიდური დენის მოსახმარად, კონვერტორის მოდულის სქემები და ფუნქციურად ასრულებს სიმძლავრის კოეფიციენტის კორექტირებას. ყველა ოპერაციული ალგორითმის ფორმირება, მონაცემთა სიგნალების საკონტროლო სიგნალების დამუშავება და გენერირება ხორციელდება კონტროლისა და სიგნალის ინტერფეისის მოდულში. RF ძაბვა 13,56 MHz სიხშირით წარმოიქმნება მაღალი სიხშირის დენის გამაძლიერებლის მოდულში, რომელიც მოიცავს კვარცის მთავარ ოსცილატორს. შემდეგ ის მიდის RF წინასწარ გამაძლიერებელზე, შემდეგ კი საბოლოო RF დენის გამაძლიერებელზე, რომელიც მდებარეობს იმავე მოდულში. საბოლოო RF დენის გამაძლიერებლის გამოსასვლელიდან, RF ძაბვა მიეწოდება "RF საზომი" ერთეულის შესასვლელს, რომელიც ასევე მდებარეობს მაღალი სიხშირის დენის გამაძლიერებლის მოდულში, და მისი გამომავალიდან განყოფილების გამომავალი კონექტორამდე. მაღალი სიხშირის სიმძლავრის გამაძლიერებლის მოდული, ნომინალური რეზისტენტულ დატვირთვაზე 50 Ohms მუშაობისას, უზრუნველყოფს მაქსიმუმ 600 W აქტიურ სიმძლავრეს.
გარდა ამისა, მაღალი სიხშირის სიმძლავრის გამაძლიერებლის მოდულს აქვს თერმული დაცვის ბლოკი, რომელიც გამორთავს RF ძაბვას, როდესაც დენის RF ტრანზისტორები ან დამცავი-შემზღუდავი სქემები გადახურდება შეუსაბამო რეჟიმებზე (დატვირთვაზე) მუშაობის გამო ან ატმოსფეროს უფრო მეტ ტემპერატურაზე მუშაობისას. +35°C-ზე მეტი. გამომავალი RF ძაბვის, RF დენის და RF გენერატორის აქტიური RF სიმძლავრის სიგნალები, რომლებიც გადაკეთებულია ტიპად და დონეზე "RF საზომი" განყოფილებაში, შემდგომი დამუშავებისთვის იგზავნება კონტროლისა და სიგნალის ინტერფეისის მოდულში და RF დაცვის განყოფილებაში. . RF დამცავი განყოფილება ითვლის რეაქტიული გამომავალი RF სიმძლავრეს, აქტიური და რეაქტიული RF სიმძლავრის თანაფარდობას და წარმოქმნის სიგნალებს, რათა აკრძალოს საბოლოო RF დენის გამაძლიერებლის მუშაობა, როდესაც გამომავალი ამპლიტუდის RF ძაბვის და RF დენის განსაზღვრული დონეები გადაჭარბებულია, რითაც უზრუნველყოფს მისი დაცვა. RF გენერატორს აქვს გამომავალი და დაყენებული პარამეტრების 3,5-ციფრიანი ციფრული მითითება: სიმძლავრე, ძაბვა, დენი და მათი რეგულირება განყოფილების წინა პანელიდან, ასევე LED ინდიკატორი ყველა სამუშაო რეჟიმის და, შესაბამისად, მათი შერჩევა ღილაკების გამოყენებით. მდებარეობს წინა პანელის ბლოკზე. ეს მითითება და კონტროლის ელემენტები კონსტრუქციულად ქმნიან მითითებისა და კონტროლის მოდულს. RF გენერატორი აღჭურვილია ვენტილატორის მართვის განყოფილებით, რომელიც ინარჩუნებს კონვერტორის მოდულის და მაღალი სიხშირის დენის გამაძლიერებლის მოდულის მუდმივ თერმულ პირობებს და ზრდის ვენტილატორის მუშაობის ხანგრძლივობას. RF გენერატორი შეიცავს ლოდინისა და მომსახურების ელექტრომომარაგების მოდულებს, რომლებიც, შესაბამისად, წარმოქმნიან ლოდინის ძაბვას ± 5 ვ, რაც აუცილებელია ქსელის ფილტრის და საკონტროლო და სიგნალის ინტერფეისის მოდულის მუშაობისთვის, და მომსახურების ძაბვა +24 ვ, რომელიც აუცილებელია ვენტილატორის კონტროლისთვის. ერთეული და მაღალი სიხშირის დენის გამაძლიერებელი მოდული.
მაღალი სიხშირის სიმძლავრის გამაძლიერებლის მოდულის გამომავალი წინაღობა ემთხვევა დატვირთვის წინაღობას ავტომატური შესატყვისი მოწყობილობის "ASU-171S"-ით, რომელსაც შეუძლია იმუშაოს როგორც ავტომატურ შესატყვის რეჟიმში, ასევე ხელით მართვის რეჟიმში ხელით მართვის პანელიდან.
შესაძლებელია მაღალი სიხშირის გენერატორის შემუშავება და წარმოება სხვადასხვა გამომავალი მახასიათებლებით თქვენი ტექნიკური მახასიათებლების მიხედვით.
ავტომატური შესაბამისი მოწყობილობა "ASU-171S"
ავტომატური შესატყვისი მოწყობილობა "ASU-171S" არის T- ფორმის "CCL-ჩართვა", რომელიც რეგულირებადია ორი ცვლადი ვაკუუმური RF კონდენსატორის საშუალებით, რაც საშუალებას გაძლევთ დააკავშიროთ დატვირთვის წინაღობა RF გენერატორის გამომავალ წინაღობასთან. RF RF ძაბვა, რომელიც მოდის გენერატორიდან "RF INPUT" კონექტორამდე, გადის ACS-ში დაყენებულ "RF სიგნალის" მრიცხველზე, შედის შესაბამის "CCL წრეში" და, გარდაიქმნება დონეზე, გამოდის გამომავალ კოაქსიალურ კავშირში. RF OUT”. მიქსერის შეკრების გავლის შემდეგ, ის ასევე იღებს მუდმივ ძაბვას, რომელიც მიეწოდება "DC INPUT" შეყვანის კონექტორს, რომლის მაქსიმალური მნიშვნელობა არ უნდა აღემატებოდეს 1000 ვ-ს, ხოლო მისი დენი არ უნდა აღემატებოდეს 2A-ს. ცვლად კონდენსატორებს აქვთ ელექტრული დისკი, რომელსაც აკონტროლებს საკონტროლო და ინტერფეისის მოდული, რომელიც მასში ჩაშენებული ოპერაციული ალგორითმის საფუძველზე და RF სიგნალის მრიცხველიდან იღებს სიგნალებს ამპლიტუდის RF ძაბვის, RF დენის და აქტიური RF სიმძლავრის შესახებ. , წარმოქმნის ბრძანებებს ელექტრო დისკზე ისე, რომ დატვირთვის წინაღობა "შემცირებული" ACS-ის შეყვანამდე უახლოვდება 50 Ohms-ს და ეფექტური აქტიური RF სიმძლავრის და რეაქტიული RF სიმძლავრის თანაფარდობის ორმაგი მნიშვნელობა ერთიანობამდე მიდის.
კონტროლისა და ინტერფეისის მოდული, გარდა იმისა, რომ წარმოქმნის სიმძლავრის კონტროლის სიგნალებს ცვლადი RF კონდენსატორების ელექტროძრავისთვის, უზრუნველყოფს სიგნალების გაძლიერებას და გარდაქმნას RF ძაბვის ამპლიტუდის, RF დენის და აქტიური RF სიმძლავრის შესახებ RF სიგნალის მრიცხველიდან. მათი დამუშავების შემდეგ, ის გამოსცემს ამპლიტუდის RF ძაბვის თანაფარდობას RF დენთან და ეფექტური აქტიური RF სიმძლავრის რეაქტიულ RF სიმძლავრეს ანალოგური ფორმით "CONTROL" კონექტორთან და სერიული ციფრული კოდის სახით "RS-485" კონექტორთან. გარე კონტროლის ინტერფეისი. გარდა ამისა, საკონტროლო და ინტერფეისის მოდული უზრუნველყოფს საკონტროლო სიგნალების და ACS რეჟიმების კონვერტაციას და ინტერფეისს RS-485 ინტერფეისიდან და ხელით მართვის პანელიდან, ისევე როგორც ქსელის მიწოდების ძაბვის გარდაქმნას ±24V DC ძაბვაში ელექტროძრავის გასაძლიერებლად. ცვლადი RF კონდენსატორები.
ზოგიერთი ქუქი-ფაილი საჭიროა უსაფრთხო შესვლისთვის, მაგრამ სხვები არჩევითია ფუნქციონალური აქტივობებისთვის. ჩვენი მონაცემების შეგროვება გამოიყენება ჩვენი პროდუქტებისა და სერვისების გასაუმჯობესებლად. ჩვენ გირჩევთ მიიღოთ ჩვენი ქუქი-ფაილები, რათა დარწმუნდეთ, რომ მიიღებთ საუკეთესო შესრულებას და ფუნქციონირებას, რომელსაც ჩვენი საიტი უზრუნველყოფს. დამატებითი ინფორმაციისთვის შეგიძლიათ ნახოთ . წაიკითხეთ მეტი ჩვენს შესახებ.
ჩვენ მიერ გამოყენებული ქუქიები შეიძლება დაიყოს შემდეგნაირად:
მკაცრად აუცილებელი ქუქი-ფაილები: ეს არის ქუქი-ფაილები, რომლებიც საჭიროა analog.com-ის ფუნქციონირებისთვის ან შემოთავაზებული კონკრეტული ფუნქციონირებისთვის. ისინი ან ემსახურებიან ერთადერთ მიზანს, განახორციელონ ქსელური გადაცემა, ან მკაცრად აუცილებელია თქვენს მიერ პირდაპირ მოთხოვნილი ონლაინ სერვისის უზრუნველსაყოფად. ანალიტიკა/ეფექტურობის ქუქიები: ეს ქუქიები საშუალებას გვაძლევს განვახორციელოთ ვებ ანალიტიკა ან აუდიტორიის სხვა ფორმები, როგორიცაა ვიზიტორთა რაოდენობის ამოცნობა და დათვლა და დანახვა, თუ როგორ მოძრაობენ ვიზიტორები ჩვენს ვებსაიტზე. ეს გვეხმარება გავაუმჯობესოთ ვებსაიტის მუშაობა, მაგალითად, იმის უზრუნველსაყოფად, რომ მომხმარებლები ადვილად პოულობენ იმას, რასაც ეძებენ. ფუნქციონალური ქუქი-ფაილები: ეს ქუქიები გამოიყენება თქვენი ამოსაცნობად, როდესაც ბრუნდებით ჩვენს ვებსაიტზე. ეს საშუალებას გვაძლევს მოვახდინოთ ჩვენი კონტენტის პერსონალიზაცია თქვენთვის, მოგესალმოთ სახელით და დაიმახსოვროთ თქვენი პრეფერენციები (მაგალითად, თქვენი არჩევანი ენის ან რეგიონისთვის). ამ ქუქი ფაილებში ინფორმაციის დაკარგვამ შესაძლოა ჩვენი სერვისები ნაკლებად ფუნქციონალური გახადოს, მაგრამ არ შეუშლის ხელს ვებსაიტის მუშაობას. მიზნობრივი/პროფილური ქუქი ფაილები: ეს ქუქი-ფაილები აღრიცხავს თქვენს ვიზიტს ჩვენს ვებსაიტზე და/ან სერვისებით სარგებლობას, თქვენ მიერ მონახულებულ გვერდებსა და ბმულებს, რომლებსაც მიჰყევით. ჩვენ გამოვიყენებთ ამ ინფორმაციას იმისთვის, რომ ვებსაიტი და მასზე ნაჩვენები რეკლამა უფრო შესაბამისი გავხადოთ თქვენს ინტერესებთან. ჩვენ ასევე შეიძლება გავუზიაროთ ეს ინფორმაცია მესამე მხარეებს ამ მიზნით.
დენის მოხმარება - 46 mA. მიკერძოებული ძაბვა V bjas განსაზღვრავს გამაძლიერებლის გამომავალი სიმძლავრის დონეს (მომატებას).
სურ.33.11. TSH690, TSH691 მიკროსქემების შიდა სტრუქტურა და პინი
ბრინჯი. 33.12. TSH690, TSH691 მიკროსქემების ტიპიური ჩართვა, როგორც გამაძლიერებელი სიხშირის დიაპაზონში 300-7000 MHz
და შეიძლება დარეგულირდეს 0-5,5 (6,0) ვ-ის ფარგლებში. TSH690 (TSH691) მიკროსქემის გადაცემის კოეფიციენტი მიკერძოებული ძაბვის V მიკერძოებით = 2,7 V და დატვირთვის წინააღმდეგობა 50 Ohms სიხშირის დიაპაზონში 450 MHz-მდე არის 23 ( 43) dB, 900(950) MHz-მდე - 17(23) dB.
TSH690, TSH691 მიკროსქემების პრაქტიკული ჩართვა ნაჩვენებია ნახ. 33.12. ელემენტის რეკომენდებული მნიშვნელობები: C1=C5=100-1000 pF; C2=C4=1000 pF; C3=0.01 μF; L1 150 nH; L2 56 nH სიხშირეებისთვის არაუმეტეს 450 MHz და 10 nH 900 MHz-მდე სიხშირეებისთვის. რეზისტორი R1 შეიძლება გამოყენებულ იქნას გამომავალი სიმძლავრის დონის დასარეგულირებლად (შეიძლება გამოვიყენოთ გამომავალი სიმძლავრის კონტროლის ავტომატური სისტემისთვის).
ფართოზოლოვანი INA50311 (ნახ. 33.13), დამზადებული Hewlett Packard-ის მიერ, განკუთვნილია მობილური საკომუნიკაციო მოწყობილობებში გამოსაყენებლად, ასევე სამომხმარებლო ელექტრონულ მოწყობილობებში, მაგალითად, როგორც ანტენის გამაძლიერებელი ან რადიოსიხშირული გამაძლიერებელი. გამაძლიერებლის მუშაობის დიაპაზონი არის 50-2500 MHz. მიწოდების ძაბვა - 5 ვ დენის მოხმარებით 17 mA-მდე. საშუალო მოგება
ბრინჯი. 33.13. ΙΝΑ50311 მიკროსქემის შიდა სტრუქტურა
10 დბ. მაქსიმალური სიგნალის სიმძლავრე, რომელიც მიეწოდება შესასვლელს 900 MHz სიხშირეზე, არ არის 10 მვტ-ზე მეტი. ხმაურის მაჩვენებელი 3.4 დბ.
იΝΑ50311 მიკროსქემის ტიპიური კავშირი, როდესაც იკვებება 78LO05 ძაბვის სტაბილიზატორით, ნაჩვენებია ნახ. 33.14.
ბრინჯი. 33.14. ფართოზოლოვანი გამაძლიერებელი INA50311 ჩიპზე
შუსტოვი M.A., წრე. 500 მოწყობილობა ანალოგურ ჩიპებზე. - სანკტ-პეტერბურგი: მეცნიერება და ტექნოლოგია, 2013. -352 გვ.
მაღალი სიხშირის დენის გამაძლიერებლები აგებულია მიკროსქემის მიხედვით, რომელიც შეიცავს გამაძლიერებელ ეტაპებს, ფილტრს და ავტომატიზაციის სქემებს. გამაძლიერებლებს ახასიათებთ ნომინალური გამომავალი და მინიმალური შეყვანის სიმძლავრეები, ოპერაციული სიხშირის დიაპაზონი, ეფექტურობა, მგრძნობელობა დატვირთვის ცვლილებების მიმართ, არასასურველი რყევების დონე, მუშაობის სტაბილურობა და საიმედოობა, წონა, ზომები და ღირებულება.
ამჟამად მიღებული მაქსიმალური გამომავალი სიმძლავრის მნიშვნელობები 100 MHz-მდე სიხშირეზე არის რამდენიმე ათეული კილოვატი. ინდივიდუალური ტრანზისტორების მიერ მოწოდებული მნიშვნელოვნად ნაკლები ენერგიით (არაუმეტეს 200 ვტ), ეს მნიშვნელობები მიიღწევა სპეციალური სიგნალის კომბინირებული მოწყობილობებით, რომელთა შორის ყველაზე გავრცელებულია დენის გამყოფები და დამამატებლები. ამ მოწყობილობების მრავალი სახეობა არსებობს. ფაზური ცვლის სიდიდიდან გამომდინარე, ისინი იყოფა ფაზაში (შეჯამებული სიგნალების ფაზური გადანაცვლებით φ = 0), ანტიფაზად (φ = π), კვადრატად (φ = n/2) და ა.შ.; შესრულების ტიპის მიხედვით - განაწილებული და კონცენტრირებული ელემენტებით; დატვირთვასთან შეერთების მეთოდის მიხედვით - სერიული და პარალელური და ა.შ.
სიგნალის შემაჯამებელი მოწყობილობების ერთ-ერთი მთავარი მოთხოვნაა ცალკეული მოდულების მინიმალური ურთიერთგავლენის უზრუნველყოფა, რომელთა უფლებამოსილებები შეჯამებულია (ე.წ. მოდულის გამოყოფა). ვნახოთ, როგორ სრულდება ეს მოთხოვნა მარტივი ჩვეულებრივი რეჟიმის დამამატებელში ტრანსფორმატორების გამოყენებით. ასეთი დამამატებლის წრე ტრანსფორმატორებზე T4- T6გამყოფთან ერთად (ტრანსფორმატორებზე T1- TK)და შესაჯამებელი კასკადები (ტრანზისტორებზე VT1 და VT2) მიკერძოებისა და დენის სქემების გარეშე ნაჩვენებია ნახ. 5.4. ტრანსფორმატორები T4- T6აქვთ ტრანსფორმაციის კოეფიციენტები 1.1 და 1/V2, შესაბამისად (აქ r n არის დატვირთვის წინააღმდეგობა, R B არის ბალასტური რეზისტორი, რომლის წინააღმდეგობაა 2g n). ნორმალურ სამუშაო პირობებში, როდესაც კოლექტორებზე ძაბვები ფაზაშია და მათი ამპლიტუდები თანაბარია, ბალასტის რეზისტორში დენი არ არის. ტრანსფორმატორი T6მივყავართ ორ სერიასთან დაკავშირებულ ტრანსფორმატორის გრაგნილამდე T4და T5წინააღმდეგობა არის 2r n, ამიტომ თითოეული ტრანზისტორის კოლექტორზე დატვირთვის წინააღმდეგობა არის r n. ახლა წარმოვიდგინოთ, რომ ტრანზისტორის კოლექტორი VT2 აღმოჩნდა მოკლე ჩართვა მის ემიტერთან. ამ შემთხვევაში, ტრანსფორმატორის მეორადი გრაგნილი T5წარმოადგენს უკიდურესად დაბალ წინააღმდეგობას RF სიგნალისთვის, ასე რომ, წინააღმდეგობა არის 2r n, შემცირებული ტრანსფორმატორის პირველად გრაგნილამდე. T6,მთლიანად ამოძრავებს ტრანსფორმატორის მეორად გრაგნილს T4, აშესაბამისად, ტრანზისტორის კოლექტორს VT1. მაგრამ პარალელურად VT1 ამ შემთხვევაში, იგივე წინააღმდეგობის ბალასტური რეზისტორი დაკავშირებულია, ანუ, მუშაობის რეჟიმის ცვლილების მიუხედავად, მეორე ეტაპზე პირველი ეტაპის სამუშაო პირობები არ შეცვლილა - ის კვლავ მუშაობს დატვირთვის წინააღმდეგობაზე r n. . მაგრამ, რადგან მისი სიმძლავრის ნახევარი ახლა მიდის ბალასტის რეზისტორზე, ერთი ეტაპის სიმძლავრის მხოლოდ ნახევარი რჩება დატვირთვაში, რაც 4-ჯერ ნაკლებია გამაძლიერებლის მიერ დატვირთვაზე მიწოდებულ სიმძლავრეზე, სანამ ნორმალური სამუშაო პირობები შეიცვლება. რაც უფრო მეტია გამომავალი სიმძლავრის მისაღებად გამოყენებული კასკადების რაოდენობა, მით ნაკლები გავლენა აქვს ამა თუ იმ კასკადში საოპერაციო პირობების ცვლილებას დატვირთვის მთლიან სიმძლავრეზე. მაგალითად, 4,5 კვტ გამომავალი სიმძლავრის გამაძლიერებელში, რომელიც მიიღება 32 ტრანზისტორი საფეხურის სიმძლავრის შეჯამებით, თუ ერთი ეტაპი ვერ მოხერხდა, გამომავალი სიმძლავრე მცირდებოდა მხოლოდ 4,3 კვტ-მდე. ამრიგად, კასკადების ძალიან მცირე ურთიერთზემოქმედება სიმძლავრის შემაჯამებელ მოწყობილობაში საშუალებას იძლევა, თითოეული ტრანზისტორის გამაძლიერებელი თვისებების მაქსიმალური გამოყენებით, უზრუნველყოს მისი მუშაობის მაღალი საიმედოობა და, შესაბამისად, დენის გამაძლიერებლის უპრობლემოდ მუშაობა. მთლიანი.
ბრინჯი. 5.4. გამაძლიერებლის წრე ტრანსფორმატორებზე დენის დამატებით
დამამატებელი მოწყობილობა შეირჩევა გამაძლიერებლის ბუნებისა და მუშაობის პირობების საფუძველზე, რადგან ძირითადი ამოცანის გადაჭრისას - სიგნალების დამატება - შესაძლებელია, კონკრეტული ტიპის დამამატებლის გარკვეული მახასიათებლების გამოყენებით, გაუმჯობესდეს გამაძლიერებლის სხვა მახასიათებლები, მაგალითად. გარკვეული სახის არასასურველი რხევების შესუსტება ან დატვირთვის შეუსაბამობისადმი მგრძნობელობის შესამცირებლად.
მოდულების დამაკმაყოფილებელი იზოლაცია, ისევე როგორც მესამე რიგის არასასურველი რხევების დაბალი დონე, დაბალი მგრძნობელობა დატვირთვის ცვლილებების მიმართ და შეჯამებული ეტაპების სუსტი გავლენა პრეგამაძლიერებელზე მიიღება კვადრატული სიმძლავრის დამატების გამოყენებით. დამაკმაყოფილებელი იზოლაციის მქონე ანტიფაზური შემავსებლები თრგუნავენ მეორე რიგის არასასურველ რხევებს. ალტერნატიული კვადრატული და ანტიფაზის დამატების მოწყობილობები, მაგალითად, როდესაც ორი მოდული ემატება ანტიფაზაში და ამ გზით შერწყმული მოდულების წყვილი ემატება კვადრატში, დიდწილად აერთიანებს ორივე ტიპის დამამატებელი მოწყობილობის უპირატესობებს. ამ მიზეზების გამო, კვადრატული და ანტიფაზური შემავსებლები და დენის გამყოფები, რომლებიც დამზადებულია, მაგალითად, გრძელ კოაქსიალურ ან ზოლიან ხაზებზე, ტრანსფორმატორებზე, ფართოდ გამოიყენება გამაძლიერებლებში, რომელთა გამომავალი სიმძლავრეა 10 W და მეტი.
გამაძლიერებლის შემდეგი პარამეტრი - მინიმალური შეყვანის სიმძლავრე - განისაზღვრება ხმაურის დასაშვები დონით და მუშაობის სტაბილურობით და, ამ მხრივ, დამოკიდებულია გამაძლიერებლის წრედზე, სამუშაო რეჟიმზე და დიზაინზე. ხმაურის გავლენა გამაძლიერებლის მგრძნობელობაზე აიხსნება შემდეგნაირად. ცნობილია, რომ გამაძლიერებლის შესასვლელში მიტანილი ხმაურის სიმძლავრე განისაზღვრება ფორმულით P w = = 4kTF w Df, სადაც კ - ბოლცმანის მუდმივი; თ- აბსოლუტური ტემპერატურა; F m - ხმაურის ფაქტორი;
Af არის სიხშირის გამტარობა, რომელშიც ის განისაზღვრება
რ შ. მაგრამ მოცემული სიგნალი-ხმაურის თანაფარდობისთვის TO ვ შეყვანის სიგნალის გამაძლიერებლის გამომავალი სიმძლავრეზე რ თან არ უნდა იყოს ნაკლები რ შ TO შ . აქედან გამომდინარეობს, რომ შეყვანის სიგნალის მინიმალური დასაშვები მნიშვნელობა, რომელიც ახასიათებს გამაძლიერებლის მგრძნობელობას, განისაზღვრება როგორც R C tsh = 4kTF y K w Df. მოცემულისთვის TO ვ და ამ გამოთქმაში შეტანილი ყველა რაოდენობა ცნობილია, გარდა F JI. კარგად ცნობილი ურთიერთობების გამოყენებით, ადვილია იმის ჩვენება, რომ არაწრფივი გამაძლიერებელი, რომელიც ზოგადად არის დენის გამაძლიერებელი, პირველი ეტაპის საკმარისად დიდი სიმძლავრის მიღებით
სადაც F sh1 არის პირველი ეტაპის ხმაურის მაჩვენებელი; ზე t+1 არის ხმაურის სიმძლავრის შეფარდება სიგნალის სიმძლავრის მომატებასთან გამაძლიერებლის შემცველი (m+1) საფეხურზე პკასკადები. კასკადის მუშაობის რეჟიმიდან გამომდინარე, ეს თანაფარდობა განისაზღვრება ფორმულით
ამ ფორმულაში შემავალი კოეფიციენტები მოცემულია ცხრილებში. მაგალითად, ოთხსაფეხურიანი გამაძლიერებლისთვის, რომლის სიმძლავრეა 50 ვტ ფ მ 1 = 6, ი 2 =1.6, Yz=1.7, Y 4 =1.9 გვაქვს F ვ =31, რომელიც Kw = 120 dB, Df = 20 kHz და 4kT = 1.62*10-20 W/Hz იძლევა Psh = 1*10 -14 W და P cmin = 10 MW, ანუ მითითებულ პირობებში, დასაშვებია მინიმალური შეყვანის სიგნალის მნიშვნელობა ხასიათდება ძაბვით დაახლოებით 1 ვ 75 Ohms წინააღმდეგობის დროს. გაითვალისწინეთ, რომ მგრძნობელობის მითითებული განმარტება მოქმედებს, თუ გამაძლიერებლის შესასვლელში არის სიგნალი, რომელშიც ხმაურის სიმძლავრე არის მინიმუმ ბრძანებით დაბალი ვიდრე Psh გამაძლიერებლის თვითხმაურის სიმძლავრე შეყვანამდე, რადგან სხვაგვარად მისაღები სიგნალი-ხმაურის თანაფარდობა არ მიიღება Ksh. თუ შემავალში ხმაურის დონეების ეს განსხვავება არ შეინიშნება, მაშინ Ksh-ის საჭირო მნიშვნელობის უზრუნველსაყოფად, უნდა დამონტაჟდეს შერჩევითი წრე სიგნალის წყაროებსა და გამაძლიერებელს შორის, რაც გამოიწვევს ხმაურის აუცილებელ ჩახშობას ოპერაციიდან მოცემული განლაგებისას. სიხშირე.
ბრინჯი. 5.7. სქემაგამაძლიერებელი 15 W გამომავალი სიმძლავრით 2 - 30 MHz სიხშირის დიაპაზონისთვის
ცხრილი 5.1
|
Პარამეტრი |
მნიშვნელობა |
|
|
გამომავალი სიმძლავრე, W, არანაკლებ | ||
|
მიწოდების ძაბვა, ვ | ||
|
დატვირთვის წინააღმდეგობა, Ohm | ||
|
შეყვანის წინაღობა (SWR-ით<1,6), Ом | ||
|
შეყვანის ძაბვა, V, არანაკლებ | ||
|
მეორე ჰარმონიული დონე, dB, მეტი არა | ||
|
მესამე ჰარმონიული დონე, dB, მეტი | ||
|
რამანის მესამე რიგის რხევების დონე ორტონიანი ტესტის სიგნალის კონვერტის პიკზე, dB, მეტი | ||
|
მესამე რიგის ინტერმოდულაციის რხევების დონე იმ სიდიდესთან მიმართებაში, რამაც გამოიწვია ეს ჩარევის რხევები დატვირთვის წრეში, dB, მეტი | ||
|
დენის მოხმარება ნომინალური გამომავალი სიმძლავრით ერთ-ტონიანი ტესტის სიგნალის რეჟიმში, A, მეტი | ||
|
ოპერაციული გარემოს ტემპერატურის დიაპაზონი (ტრანზისტორის კორპუსის ტემპერატურაზე არაუმეტეს +110°C), გრადუსი | ||
ბრინჯი. 5.8. გამაძლიერებლის წრე გამომავალი სიმძლავრით 80 W სიხშირის დიაპაზონისთვის 2 - 30 MHz
ცხრილი 5.2
|
Დანიშნულება |
მონაცვლეობების რაოდენობა პირველადში ვ და მეორადი II გრაგნილები, მავთულის ბრენდი, გრაგნილის ტიპი, სტრუქტურული მახასიათებლები |
|
|
T1(იხ. სურ. 5.7) |
2 სვეტი 6 ტოროიდული ბირთვით თითოეული, 1000NM-ZB, K5ХЗХ XL,5 |
I - 3 ბრუნი MPO-0.2 მავთულით; II - მილისებური კონსტრუქციის 1 შემობრუნება ტოტით შუა მხრიდან; I გრაგნილი მდებარეობს II შიგნით |
|
T2(იხ. სურ. 5.7) |
2 სვეტი 6 ტოროიდული ბირთვით თითოეული, 1000NM-ZB, K5ХЗХ X1.5 |
I - 6 ბრუნი MPO-0.2 მავთულით; II - მილისებური კონსტრუქციის 1 შემობრუნება ტოტით შუა მხრიდან; I გრაგნილი მდებარეობს II შიგნით |
|
(იხ. სურ. 5.7) |
1 ტოროიდული ბირთვი, 400NN-4, K 12Х6Х4, 5 |
I, II - 12 გრეხილი მავთულის 6 ბრუნი PEV-0.14, დაყოფილი 6 მავთულის 2 ჯგუფად; III - მავთულის 1 შემობრუნება MGShV-0,35, 10 სმ სიგრძის |
|
(იხ. სურ. 5.7) |
1 ტოროიდული ბირთვი, 400NN-4, K20X 12X6 |
I - 2 განყოფილება 3.5 მობრუნებით თითოეული MGTFE-0.14 მავთულით; II-5.5 მოხვევა MGTFE-0.14 მავთულით |
|
ლ3, ლ4 (იხ. სურ. 5.7, სურ. 5.8) |
1 ტოროიდული ბირთვი, YuOONM-ZB, K 10X6X3 |
I - მავთულის 5 შემობრუნება PEV-0.43 |
|
ლ5 (იხ. სურ. 5.8) |
2 ტოროიდული ბირთვი, 400НН-4, К 12X6X4, 5 |
I - მავთულის 8 ბრუნი PEV-0.43 |
|
T1(იხ. სურ. 5.8) |
თითოეული 6 ტოროიდული ბირთვის 2 სვეტი, YuOONM-ZB, K5X |
1 - 2 MPO-0.2 მავთულის მოხვევები; II - მილისებური კონსტრუქციის 1 შემობრუნება ტოტით შუა მხრიდან; I - გრაგნილი მდებარეობს II შიგნით |
|
T2(იხ. სურ. 5.8) |
თითოეული 5 ტოროიდული ბირთვის 2 სვეტი, YuOONM-ZB, K7X X4X2 |
I - 2 მავთულის 2 შემობრუნება MPO-0.2 ონკანით 1 მავთულის ბოლოდან შეერთების წერტილიდან თანდასაწყისი 2; II - 1 მილისებური სტრუქტურის ხვეული ტოტით შუადან; I გრაგნილი მდებარეობს II შიგნით |
მაგიდის დასასრული. 5.2
|
Დანიშნულება |
ტრანსფორმატორის ბირთვის ან ინდუქტორის დიზაინი, მასალის ტიპი და ზომა |
პირველადი I და მეორადი II გრაგნილების შემობრუნებების რაოდენობა, მავთულის ხარისხი, გრაგნილის ტიპი, დიზაინის მახასიათებლები |
|
TK(იხ. სურ. 5.8) |
1 ტოროიდული ბირთვი, 100NN-4, K 16X8X6 |
I - 16 გრეხილი მავთულის 6 ბრუნი PEV-0.31, დაყოფილია 2 ჯგუფად თითო 8 მავთულით, ტოტით 1 ჯგუფის ბოლოს შეერთების წერტილიდან 2 ჯგუფის დასაწყისთან; II - მავთულის 1 შემობრუნება MGShV-0,35 10 სმ |
|
T4(იხ. სურ. 5.8) |
2 სვეტი 7 ტოროიდული ბირთვით თითოეული, 400NN-4, K 16X8X6 |
I - მილისებური კონსტრუქციის 1 შემობრუნება ტოტით შუადან; II - პარალელურად დაკავშირებული 10 MPO-0.2 მავთულის 2 ბრუნი; II გრაგნილი მდებარეობს I შიგნით |
მაღალი სიმძლავრის დონეზე სიხშირის გამტარუნარიანობა დიდწილად განისაზღვრება ეტაპობრივი შესატყვისი სქემებით, რომლებიც იყენებენ სპეციალურად შემუშავებულ ფართოზოლოვანი ტრანსფორმატორებს, ასევე ამპლიტუდა-სიხშირის რეაგირების კორექტირების სქემებს და უკუკავშირის სქემებს. ასე რომ, ფიგურაში. 5.7 და 5.8 სურათებზე ნაჩვენებია გამაძლიერებლის სქემები 15 და 80 ვტ გამომავალი სიმძლავრით 10 და 50 ვტ სიმძლავრის რადიო გადამცემებისთვის, რომლებიც მუშაობენ 2 - 30 MHz დიაპაზონში. მათი ძირითადი მახასიათებლები მოცემულია ცხრილში. 5.1 და გამოყენებული ტრანსფორმატორებისა და ჩოკების მონაცემები მოცემულია ცხრილში. 5.2. ამ გამაძლიერებლების მახასიათებელია არასასურველი ვიბრაციების შედარებით დაბალი დონე და ამპლიტუდა-სიხშირეზე რეაგირების შედარებით მცირე უთანასწორობა. ეს პარამეტრები, მაგალითად, 80 ვტ გამაძლიერებელში მიიღწევა გამომავალი ეტაპის სიხშირეზე დამოკიდებული უარყოფითი გამოხმაურების გამოყენებით (ტრანსფორმატორის მეორადი გრაგნილიდან TKრეზისტორების მეშვეობით რ11 და რ12 ტრანზისტორი ბაზებისთვის VT3 და VT4) და წინასწარ დასკვნით ეტაპზე (რეზისტორების გამოყენებით რ4 - რ7), დაასევე კორექტირების ჯაჭვებით C2 რ2, C3 რ3 და რ1 ლ1 C1.
თქვენ ასევე შეგიძლიათ შეამციროთ მომატების უთანასწორობა სიხშირის დიაპაზონში კორექტირების სქემების გამოყენებით ბოლო ეტაპის შეყვანაში (კონდენსატორი C7და დირიჟორის ინდუქცია ABდა VG,რომლებიც არის ფოლგის ზოლები 30 მმ სიგრძით და 4 მმ სიგანით) და გამაძლიერებლის გამოსავალზე (ტრანსფორმატორის ინდუქციურობა T4და კონდენსატორი C 13). ფართოზოლოვანი ტრანსფორმატორები, რომლებიც გამოიყენება ამ გამაძლიერებლებში, შეუძლიათ უზრუნველყონ დამაკმაყოფილებელი შესატყვისი არა მხოლოდ 2 - 30 MHz დიაპაზონში, არამედ უფრო მაღალ სიხშირეებზეც. თუმცა, 30 MHz-ზე ზევით სიხშირეებზე უკეთესი შესრულება მიიღება სტრიპლაინ ტრანსფორმატორებით ფერიტის მასალების გარეშე. ასეთი ტრანსფორმატორები, მაგალითად, გამოიყენებოდა გამაძლიერებელში, რომლის გამომავალი სიმძლავრეა 80 W 30 - 80 MHz დიაპაზონში (ცხრილი 5.3), რომლის წრე ნაჩვენებია ნახ. 5.9. ამ გამაძლიერებლის განსაკუთრებული თვისებაა ბიპოლარული და საველე ეფექტის ტრანზისტორების ერთდროულად გამოყენება. ამ კომბინაციამ შესაძლებელი გახადა ხმაურის მახასიათებლების გაუმჯობესება მხოლოდ ბიპოლარული ტრანზისტორების გამოყენებასთან დაკავშირებით და მხოლოდ საველე მოწყობილობების გამოყენებასთან შედარებით, გამაძლიერებლის ენერგეტიკული მახასიათებლების გაუმჯობესება.
ცხრილი 5.3
|
Დანიშნულება |
ტრანსფორმატორის დიზაინი |
|
T7, T 6 |
720 მმ სიგრძისა და 1,5 მმ სიგანის მიკროზოლის ხაზის მიმართულების შემწყვილებელი, დამზადებულია ორმხრივი ფოლგის მინაბოჭკოვანი ლამინატზე ზომით 75X20X0,5 მმ და მოთავსებულია ბოჭკოვანი მინის ორ ფირფიტას შორის, რომელთაგან თითოეული გარედან არის ფოლგადაფენილი. საერთო ზომები 75X20X3.5მმ |
|
T2, TZ |
6 შემობრუნება ორი PEV-0.41 მავთულიდან 3 მობრუნებით 1 სმ-ზე ტოროიდულ ბირთვზე MRYuOF-2-8 K7H4HZ |
|
T4, T5 |
6 შემობრუნება ორი მავთულიდან PEV2-0.41 3 მობრუნებით 1 სმ-ზე ტოროიდულ ბირთვზე MRYuOF-2-8 K12X7X6 |
|
ბეჭდური გამტარის 1 შემობრუნების 5 მმ სიგანის და II გრაგნილი დაბეჭდილი გამტარის 2 შემობრუნების 2 მმ სიგანის, ერთმანეთის საპირისპიროდ მოთავსებული იზოლაციას შორის ჩასმული ორმხრივი ფოლგა მინაბოჭკოვანი 80X18X0.5 მმ ფირფიტის სხვადასხვა მხარეს. მინაბოჭკოვანი უგულებელყოფა |
|
|
დაბეჭდილი დირიჟორი საერთო სიგრძით 370 მმ და სიგანე 10 მმ 168 მმ მანძილზე და სიგანე, რომელიც შეუფერხებლად მერყეობს 10-დან 3 მმ-მდე 168 - 370 მმ მანძილზე, დამზადებულია მინაბოჭკოვანი FTS - 1 - 35 - B - 0.12. პირველი გრაგნილი არის დირიჟორის პირველი ნაწილი, რომლის სიგრძეა 168 მმ; მეორე გრაგნილი იწყება პირველის შუიდან და მთავრდება გამტარის ბოლოთი. მთელი დირიჟორი დახვეულია სპირალურად დიელექტრიკულ ჩარჩოზე |
ბრინჯი. 5.9 გამაძლიერებლის წრე გამომავალი სიმძლავრით 80 ვტ სიხშირის დიაპაზონისთვის 30---80 MHz
RF გამაძლიერებლის მნიშვნელოვანი პარამეტრია მისი ეფექტურობა. ეს პარამეტრი დამოკიდებულია გამაძლიერებლის დანიშნულებაზე, მისი მუშაობის პირობებზე და, შედეგად, სამშენებლო წრეზე და გამოყენებულ ნახევარგამტარ მოწყობილობებზე. ეს არის 40 - 90% მუდმივი ან ჩართული ამპლიტუდის მქონე სიგნალის გამაძლიერებლებისთვის (მაგალითად, სიხშირისა და ფაზის მოდულაცია, სიხშირე და ამპლიტუდის ტელეგრაფიით) და 30 - 60% ამპლიტუდის მოდულაციის მქონე ხაზოვანი სიგნალის გამაძლიერებლებისთვის. მითითებული მნიშვნელობების ქვედა ახსნა აიხსნება ენერგიულად არახელსაყრელი, მაგრამ დაძაბული რეჟიმების ხაზოვანი გაძლიერებით ყველა ეტაპზე, ისევე როგორც A რეჟიმი გამაძლიერებლის წინასწარ და ხშირად წინასწარ საბოლოო ეტაპზე. უფრო მაღალი მნიშვნელობები დამახასიათებელია მუდმივი ან ჩართული ამპლიტუდით სიგნალების გამაძლიერებელი რეჟიმისთვის (80 - 90%) ან ამპლიტუდით მოდულირებული სიგნალებისთვის (50 - 60%) სიგნალის კომპონენტების ცალკეული გაძლიერების მეთოდის გამოყენებისას. მაგალითად, მინიმუმ 80% ეფექტურობა მიღწეული იქნა 4,5 კვტ ფართოზოლოვანი გამაძლიერებლით, გამომავალი ეტაპით 32 ტრანზისტორი, რომელიც აშენებულია გადართვის რეჟიმის ზოგადი რეკომენდაციების გათვალისწინებით და ღებულობს ზომებს დენების აღმოსაფხვრელად. თუმცა, საკვანძო ოპერაციული რეჟიმის აშკარა ენერგეტიკული უპირატესობების მიუხედავად, ის მაინც შედარებით იშვიათად გამოიყენება RF გამაძლიერებლებში. ეს აიხსნება მრავალი მახასიათებლით, რომლებიც, მაგალითად, მოიცავს დატვირთვის ცვლილებების კრიტიკულობას, არასასურველი რხევების მაღალ დონეს, ტრანზისტორის მაქსიმალური დასაშვები ძაბვის გადამეტების მაღალი ალბათობით და საჭირო ფაზა-სიხშირის მახასიათებლების მოპოვების რეგულირების სირთულეს. , რომლის სტაბილურობა უზრუნველყოფილი უნდა იყოს დატვირთვის, მიწოდების ძაბვისა და ტემპერატურის გარემოს ცვალებად პირობებში. გარდა ამისა, გადართვის რეჟიმის განსახორციელებლად მაღალ სიხშირეებზე, საჭიროა ტრანზისტორები გარდამავალი პროცესების უკიდურესად მოკლე ხანგრძლივობით, როდესაც ჩართული და გამორთულია.
ამპლიტუდით მოდულირებული სიგნალის გამაძლიერებლების ენერგეტიკული მახასიათებლების გაზრდის პერსპექტიული მიმართულებაა სიგნალის კვანტიზაცია დონის მიხედვით დისკრეტული კომპონენტების ცალკეული გაძლიერებით და მათი შემდგომი შეჯამებით, ფაზური ცვლის გათვალისწინებით.
გამაძლიერებლების ეფექტურობის გაზრდაში მნიშვნელოვან როლს თამაშობს დატვირთვასთან შესაბამისობის ხარისხი, მისი შეცვლის შესაძლებლობის გათვალისწინებით. ამჟამად ეს საკითხი მარტივად და ამავდროულად ყველაზე ეფექტურად მოგვარებულია ფერიტის სარქველებისა და ცირკულატორების გამოყენებით. თუმცა, ეს ხდება შედარებით მაღალ სიხშირეებზე, მინიმუმ 80 MHz-ზე. სიხშირის კლებასთან ერთად მკვეთრად იკლებს ფერიტის გამხსნელი მოწყობილობების გამოყენების ეფექტურობა. ამ მხრივ, საინტერესოა ცირკულატორის თვისებების მქონე ნახევარგამტარული არაპირდაპირი მოწყობილობების შესწავლა და შემდგომი ინდუსტრიული განვითარება, რომლებიც პრინციპში იძლევა დაბალ სიხშირეებზე მუშაობის საშუალებას. თუ სარქველების ან ცირკულატორების გამოყენება შეუძლებელია, დამაკმაყოფილებელი შედეგები მიიღება ჩვეულებრივი შესატყვისი მოწყობილობების კომბინაციით გამაძლიერებლის მუშაობის რეჟიმის ავტომატურ კონტროლთან. ამრიგად, მიწოდების ძაბვის გაზრდით დატვირთვის წინააღმდეგობის გაზრდით (მუდმივი ან ოდნავ შემცირებული აგზნებით) და მისი შემცირებით დატვირთვის წინააღმდეგობის შემცირებით მზარდი აგზნების დროს, შესაძლებელია მიიღოთ არა მხოლოდ მუდმივი გამომავალი სიმძლავრე, არამედ შეინარჩუნოთ დატვირთვის პირობების შეცვლა, მაღალი ეფექტურობის მნიშვნელობა, რომელიც მიღებული იყო ნომინალურ რეჟიმში. ამასთან, გამომავალი სიმძლავრის სტაბილიზაციის ამ მეთოდის შესაძლებლობები შემოიფარგლება გამოყენებული ტრანზისტორის მაქსიმალური დასაშვები დენებითა და ძაბვებით, ასევე დაბალი წინააღმდეგობების შესატყვისი ტექნიკური შესაძლებლობებით. ამ მიზეზების გამო, დატვირთვის წინააღმდეგობების ამჟამად განხორციელებული დიაპაზონი, რომელშიც ჯერ კიდევ შესაძლებელია ამ გზით შედარებით სტაბილური გამომავალი სიმძლავრის მიღწევა, შეზღუდულია, როგორც 4,5 კვტ გამომავალი სიმძლავრის გამაძლიერებლის ტესტებმა აჩვენა, VSWR მნიშვნელობამდე. არაუმეტეს 3.
დატვირთვის შეუსაბამობისადმი დაბალი მგრძნობელობის ეფექტი ასევე შეიძლება მიღებულ იქნას გამაძლიერებლის აგებით დენის დამატების მიკროსქემის გამოყენებით კვადრატული შემკრების და დენის გამყოფების გამოყენებით. შესაბამისი აგზნების ძაბვით, ასეთი გამაძლიერებელი შეიძლება მიღწეული იყოს, მიუხედავად თითოეული შეჯამებული ეტაპის მუშაობის რეჟიმის შეცვლისა, მთლიანი მიმდინარე მოხმარებისა და მთლიანი გამომავალი სიმძლავრის უმნიშვნელო ცვლილება. ასეთი გამაძლიერებლების ტესტირებისას აღინიშნა, რომ გამომავალი სიმძლავრის ცვლილება დატვირთვის შეუსაბამობისას იგივეა, რაც წრფივ სქემებში, ანუ ის აღწერილია P/P n = 4p/(1+p) 2-თან ახლოს გამოხატვით, სადაც P n და რ- სიმძლავრე რეიტინგულ და შეუსაბამო დატვირთვაში, ap - VSWR, რომელიც ახასიათებს შეუსაბამობის ხარისხს. ასეთი ცვლილება საშუალოდ, როგორც შედარებითმა ტესტებმა აჩვენა, არის დაახლოებით ნახევარი, ვიდრე აგებული გამაძლიერებელი, მაგალითად, ბიძგ-გაყვანის მიკროსქემის გამოყენებით.
არსებობს სხვა გზები, რათა შემცირდეს გამაძლიერებლის მგრძნობელობა დატვირთვის შეუსაბამობის მიმართ, მაგრამ ყველა მათგანი, ამა თუ იმ ხარისხით, ჩამოუვარდება განხილულს.
ბოლო დროს გამაძლიერებლის ძირითად პარამეტრებში შედის არასასურველი რხევების დონე, რომელიც წარმოიქმნება სასარგებლო სიგნალის გაძლიერების პროცესში. ასეთი რხევები ჩნდება დენის გამაძლიერებელში არაწრფივი პროცესების გამო სასარგებლო სიგნალის f გავლენით და ჩარევით, რომელიც მოდის სიგნალის წარმოქმნის გზიდან (f f), დენის წყაროდან (f p) და რადიოგადამცემის ანტენიდან (f a). სიგნალის წარმოქმნის გზიდან გარე რხევები (ჩარევა) იწვევს არასასურველ ემისიებს რადიოგადამცემი მოწყობილობიდან არა მხოლოდ ამ რხევების ff სიხშირეებზე, არამედ კომბინირებული რხევების გავლენის ქვეშ წარმოქმნილ სიხშირეებზეც. მფ± ნფ ვ . ასეთი გამოსხივების დონე განისაზღვრება არასასურველი რხევების ფარდობითი დონით ფორმირების ბილიკის გამოსავალზე, მისი ცვლილება (კონვერტაცია) დენის გამაძლიერებელში, აგრეთვე გამაძლიერებლის შემდეგ რადიოგადამცემი მოწყობილობის კვანძების ფილტრაციისა და გამოსხივების თვისებებით. გამაძლიერებელში ჩარევის/სიგნალის თანაფარდობის ცვლილება (K y) განისაზღვრება ტრანზისტორის გადართვის სქემით, კასკადების მუშაობის რეჟიმით, სასარგებლო სიგნალისა და ჩარევის მნიშვნელობითა და სიხშირით.
ხმაურის/სიგნალის თანაფარდობის უდიდესი ცვლილება შეინიშნება გამაძლიერებელში OE-ით, ასევე სიგნალის წყაროს დაბალი გამომავალი წინააღმდეგობის დროს. გ გამაძლიერებელში OB და დაბალი დატვირთვის წინააღმდეგობის დროს r n გამაძლიერებელში OK. გაზრდით r g გამაძლიერებელში OB და r n-ით გამაძლიერებელში OK K y -> 1. როდესაც გამაძლიერებელი მუშაობს A და B რეჟიმებში ჩართული ნებისმიერი ტრანზისტორით, ხმაურის ფარდობითი დონე არ იცვლება; მუშაობის რეჟიმის შეცვლა C რეჟიმში იწვევს ზრდას და რეჟიმი AB პირიქით, ჩარევის ფარდობითი დონის შემცირება, ამ შემთხვევაში მატება უფრო შესამჩნევია ვიდრე შემცირება. რეჟიმის ინტენსივობის გაზრდა ამცირებს ჩარევის ფარდობით დონეს. მით მეტია სასარგებლო სიგნალის მნიშვნელობა. რაც უფრო მეტად იცვლება ჩარევა/სიგნალის თანაფარდობა იმავე ოპერაციულ რეჟიმში.სიგნალის და ჩარევის სიხშირის მატებასთან ერთად ცვლილება მცირდება ჩარევა/სიგნალის თანაფარდობა.
რამანის რხევები, რომლებიც წარმოიქმნება ჩარევის გავლენის ქვეშ, განსაკუთრებით საშიშია, როდესაც გამაძლიერებელი მუშაობს C რეჟიმში, სადაც მათი დონე გამაძლიერებლის გამომავალზე არის ჩარევის დონის შესაბამისი. ოპერაციული რეჟიმის C-დან A-მდე ცვლილებით, მეორე რიგის კომბინირებული რხევების დონე (f±fф) მონოტონურად მცირდება, ხოლო მესამე (2f±fф) გადის 0-ზე B რეჟიმში და რეგიონში მინიმუმამდე მიღწევის შემდეგ. უარყოფითი მნიშვნელობები, რაც მიუთითებს რხევების ფაზის საპირისპირო ცვლილებაზე, A რეჟიმის მიახლოებისას მიდრეკილია 0-მდე.
ყველა სხვა თანაბარი, გამაძლიერებელი OK-ით ხასიათდება კომბინირებული რხევების უდიდესი ჩახშობით, რასაც მოჰყვება გამაძლიერებლები OB და OE. მრავალსაფეხურიან გამაძლიერებელში, განსხვავებით ერთსაფეხურიანი გამაძლიერებლისგან, ყოველი მომდევნო ეტაპის ჩარევა, მეორედან დაწყებული, არის არა მხოლოდ ფორმირების გზის გაძლიერებული არასასურველი რხევები, არამედ წინა ეტაპების კომბინირებული და ჰარმონიული რხევები. განსაკუთრებით დიდია მეორე ჰარმონიის გავლენა; ის ზრდის რამანის მეორე და მესამე რიგის რხევების დონეს და ამცირებს ხმაური/სიგნალის თანაფარდობას. ეს ძირითადად ვლინდება C რეჟიმში და ფაქტობრივად არ არსებობს A-ში. მისი გავლენით მოქმედების წრფივი რეჟიმი (K y = 1) გადადის B რეჟიმიდან C-ზე. ეს ცვლილებები პირდაპირ საპირისპიროა, თუ მეორე ჰარმონიის ფაზა არის რატომღაც ხელოვნურად შეიცვალა ლ.
კომბინირებული რხევების დაბალი დონე, ხმაურის/სიგნალის თანაფარდობის უმნიშვნელო გაუარესება და ამავე დროს მისაღები ენერგეტიკული მახასიათებლები დამახასიათებელია გამაძლიერებლისთვის, რომლის წინასწარი საფეხურები მუშაობს A - B რეჟიმში, ხოლო გამომავალი ეტაპი B - C რეჟიმში. ტრანზისტორები ჩართულია OK მიკროსქემის მიხედვით, შეიძლება გამოყენებულ იქნას B - C რეჟიმები და წინასწარ ეტაპებზე, მაგრამ გამომავალ ეტაპზე, OK მიკროსქემის მიხედვით ჩართვა მიუღებელია გამაძლიერებლის მაღალი მგრძნობელობის გამო გარე სიგნალების მიმართ. რადიო გადამცემები. გამომავალი ეტაპისთვის საუკეთესო ვარიანტია მოწყობილობის ჩართვა OB ან OE სქემის მიხედვით. ამ შემთხვევაში, გამაძლიერებელში ჩარევის/სიგნალის თანაფარდობის გაუარესება კომბინირებული რხევების დაბალ დონეზე შეიძლება იყოს მაქსიმუმ 3 დბ. მაგრამ თუ გამაძლიერებელი ცუდად არის შემუშავებული, ეს მნიშვნელობა შეიძლება გაიზარდოს 20 დბ-მდე და არასასურველი რხევების უმაღლესი დონე იქნება არა მხოლოდ ჩარევის სიხშირეზე, არამედ კომბინირებული რხევების ამ ჩარევით გამოწვეულ სიხშირეებზე.
როდესაც სასარგებლო სიგნალსა და ჩარევას შორის ხდება სიხშირის დეტუნიცია, ჩარევა ყველაზე ეფექტურად ითრგუნება ფილტრებით გამაძლიერებლებში. ჩახშობა ხორციელდება როგორც ელექტრონულად შეცვლილი ფილტრებით, ასევე გამაძლიერებლის აგებით, რომელიც დაფუძნებულია მძლავრ თვით-ოსცილატორზე, რომელიც კონტროლდება ფაზაში ჩაკეტილი მარყუჟის სისტემის გამოყენებით. ამ უკანასკნელ შემთხვევაში შესაძლებელია არასასურველი კომპონენტების შესუსტება - 70-80 დბ-მდე, დაწყებული მათი სიხშირის 5%-იანი დეტუნირებით სასარგებლო სიგნალის სიხშირიდან.
ამჟამად არსებული ტრანზისტორები კასკადის ძაბვის ფუნქციონირების რეჟიმში შესაძლებელს ხდის მესამე რიგის ინტერმოდულაციის რხევების დონის მიღებას - (15 - 30) dB იმ ჩარევასთან მიმართებაში, რამაც გამოიწვია ისინი OE მიკროსქემის მიხედვით ჩართვისას, დაახლოებით 15. dB ნაკლები OB მიკროსქემის მიხედვით ჩართვისას და პირიქით, 15 dB მეტი OK სქემის მიხედვით ჩართვისას. დამატებითი ჩახშობა დაახლოებით 15 - 20 dB შეიძლება მიღებულ იქნას მოდულის სიგნალების კვადრატული შეჯამების გამოყენებით გამომავალ ეტაპზე და მინიმუმ კიდევ 15 dB გამაძლიერებლის გამოსავალზე ფერიტის სარქვლის ან ცირკულატორის გამოყენებით.
არასასურველი რხევების უმაღლესი დონე შეინიშნება სასარგებლო სიგნალის ჰარმონიაში. ერთსაფეხურიან გამაძლიერებელში, მათი ჩახშობისთვის რაიმე ზომების მიღების გარეშე, მეორე და მესამე ჰარმონიის ეს დონე ჩვეულებრივ არის - (15 - 20) დბ. კასკადების ჩართვით სიმძლავრის დამატების მიკროსქემის გამოყენებით კვადრატული და ანტიფაზური შემკრებებისა და გამყოფების გამოყენებით, ის შეიძლება შემცირდეს - (30 - 40) დბ-მდე. თუ გამაძლიერებლის უკან დამონტაჟებულია ფილტრის ბანკი, მაშინ ეს დონე კიდევ უფრო მცირდება გაჩერების ზოლში შესაბამისი ფილტრის შესუსტების რაოდენობით.
ფილტრების გამოყენებით შეგიძლიათ მიაღწიოთ ჰარმონიული კომპონენტების ჩახშობის მაღალ დონეს. თუმცა, ხაზგასმით უნდა აღინიშნოს, რომ ასუსტებს ჰარმონიებს; - 120 დბ-ზე დაბალ დონეზე შესაძლებელია მხოლოდ RF სტადიების ძალიან ფრთხილად დაცვით და დენის გამაძლიერებლის შემდეგ გზაზე სხვადასხვა კონტაქტური კავშირის აღმოფხვრით, მათ შორის RF კონექტორებით, რომლებშიც შეიძლება შეიქმნას იგივე დონის ჰარმონიული რხევები.
როგორც ჩანს, არსებული ტექნიკური გადაწყვეტილებები უზრუნველყოფს არასასურველი ვიბრაციების მაღალ ჩახშობას. თუმცა, რიგ შემთხვევებში ის მაინც არასაკმარისია აღჭურვილობის ნორმალური მუშაობისთვის. ამგვარად, როდესაც მობილურ სატრანსპორტო საშუალებებზე განთავსებული გადამცემები ერთმანეთთან მიახლოებულია ან მუშაობენ რადიო კომპლექსების ნაწილად, სადაც კონცენტრირებულია მრავალფეროვანი აღჭურვილობა და უნდა ფუნქციონირდეს უკიდურესად შეზღუდულ სივრცეში, რადიო მიმღებები ხშირად ვერ მუშაობენ თავიანთ კორესპონდენტებთან, როგორც კი რადიო. სხვა საკომუნიკაციო ხაზზე მდებარე გადამცემი ჩართულია. ეს ვითარება ხდება იმის გამო, რომ მიმღებები ექვემდებარებიან რადიო გადამცემის არასასურველ გამონაბოლქვს. ეს ძირითადად მოიცავს ხმაურს. მიუხედავად დაბალი დონისა, ისინი დაფრინავენ
ყველაზე დიდი საფრთხე მითითებულ პირობებში, რადგან უწყვეტი სპექტრის მქონე და ოდნავ განსხვავებული სპექტრული სიმკვრივის მქონე დეტუნაციით, მათ შეუძლიათ, თუ საჭირო ზომები არ მიიღება, თითქმის მთლიანად პარალიზება მიმდებარე მიმღებების მუშაობაში.
განსახილველ სიტუაციაში ყველაზე დიდ საფრთხეს წარმოადგენს გადამცემის სიგნალის წარმოქმნის გზაზე ჩარევა და მათ მიერ წარმოქმნილი კომბინირებული რხევები დენის გამაძლიერებელში, რომელიც ხმაურის მსგავსად იკავებს სიხშირის ფართო დიაპაზონს და არ შეიძლება მნიშვნელოვნად შემცირდეს გამაძლიერებლის აგებისას. პირდაპირი კასკადური სიმძლავრის გაძლიერების ადრე განხილული პრინციპის მიხედვით.
